tiedustella

110 kysymystä metallin lämpökäsittelystä (osa 3)

41. Miten teräksen metallurginen laatu vaikuttaa sammutushalkeamiseen?

Teräsosia voidaan työstää takomalla, valamalla, kylmävedetyllä teräksellä, kuumavalssatulla teräksellä jne. Kaikenlaisissa aihioissa tai materiaaleissa voi olla metallurgisia vikoja tuotantoprosessissa tai raaka-aineiden metallurgiset viat voivat jäädä seuraavaan prosessi. Lopuksi nämä viat voivat laajentua karkaisusäröiksi sammutuksen aikana tai johtaa halkeamien syntymiseen. Esimerkiksi puutteita, kuten huokoisuus, huokoisuus, hiekkareiät, erottuminen ja halkeamia, voi muodostua teräsvalun sisälle tai pinnalle kuumatyöprosessin väärän käsittelytekniikan vuoksi; Kutistumisontelo, erottuminen, valkoinen täplä, inkluusio, halkeama ja niin edelleen Saattaa muodostua taonta-aihiossa. Näillä vioilla on suuri vaikutus teräksen sammutushalkeamiseen. Yleisesti ottaen mitä vakavampi alkuperäinen vika on, sitä suurempi on taipumus hiljentymiseen.

42. Mitä vaikutuksia hiilipitoisuudella ja seosaineilla on teräksen halkeilutaipumukseen?

Teräksen hiilipitoisuus ja seosaineet vaikuttavat merkittävästi teräksen halkeilutaipumukseen. Yleisesti ottaen martensiitin hiilipitoisuuden kasvaessa martensiitin hauraus kasvaa, teräksen hauras murtolujuus pienenee ja taipumus sammumishalkeamiseen kasvaa. Hiilipitoisuuden kasvaessa lämpöstressin vaikutus heikkenee ja kudosstressin vaikutus lisääntyy. Kun työkappale karkaistaan ​​vedessä, pintapuristusjännitys pienenee ja vetojännitys keskellä on lähellä pintaa. Kun öljy sammutetaan, pintavetolujuus kasvaa. Kaikki nämä lisäävät taipumusta sammutushalkeilulle. Seosalkuaineiden vaikutus karkaisuun on monimutkainen, ja teräksen lämmönjohtavuus pienenee seosaineiden lisääntyessä, mikä lisää faasisiirtymän heterogeenisyyttä. Samanaikaisesti seosainepitoisuuden kasvaessa austeniitti vahvistuu, ja jännitystä on vaikea lievittää plastisen muodonmuutoksen avulla, mikä lisää lämpökäsittelyn sisäistä jännitystä ja lisää taipumusta sammumiseen. Seosainepitoisuuden kasvaessa teräksen karkenevuus kuitenkin paranee. Se voidaan sammuttaa miedolla sammutusväliaineella, mikä voi vähentää sammutustaipumusta. Lisäksi joidenkin seosaineiden, kuten vanadiinin, niobiumin ja titaanin, tehtävänä on jalostaa austeniitin rakeita, mikä vähentää teräksen ylikuumenemistaipumusta ja vähentää siten sammumistaipumusta.

43. Mikä on alkuperäisen kudoksen vaikutus halkeiluominaisuuteen?

Teräksen alkuperäisellä mikrorakenteella on suuri vaikutus halkeamaan ennen karkaisua. Kun hiutaleperliitin kuumennuslämpötila on liian korkea, on helppo aiheuttaa austeniittirakeiden kasvua ja se on helppo ylikuumentua. Siksi sammutuksen kuumennuslämpötilaa ja pitoaikaa on valvottava tarkasti teräsosien osalta, joiden alkuperäinen rakenne on hiutaleperliitti. Muuten se aiheuttaa karkaisuhalkeilua teräsosien ylikuumenemisen vuoksi. Teräs, jossa on pallomainen perliitti alkuperäinen organisaatio, lämmityksen sammutuksessa pallomainen karbidi on vakaa, koska se on ohi, austeniitin muunnosprosessiksi, karbidin liukeneminen, usein pieni määrä jäännöskarbideja, jäännöskarbidit estivät austeniittisten rakeiden kasvua verrattuna lamelliin perliitti, karkaisu voi saada hienoa martensiittia, joten alkuperäinen järjestely yhtenäiselle pallomaiselle perliittiteräkselle halkeilun vähentämiseksi ennen sammutusta on organisaation ihanteellinen tila.

44. Miksi toistuvan sammutushalkeilun ilmiö ilmenee?

Tuotannossa esiintyy usein toistuvan karkaisukrakkauksen ilmiötä, joka johtuu suorasta toissijaisesta karkaisusta ilman välinormalisointia tai välihehkutusta ennen toissijaista karkaisua. Rakenteessa ei ole karbidia, joka estäisi austeniittirakeiden kasvua, joten austeniittirakeet voivat helposti kasvaa merkittävästi ja aiheuttaa ylikuumenemista. Siksi yhtä välihehkutusta toissijaisessa karkaisussa voidaan käyttää myös sisäisen jännityksen poistamiseksi kokonaan.

45. Miten osien koko ja rakenne vaikuttavat halkeiluominaisuuteen?

Osien poikkileikkauskoko on liian pieni, eikä liikaa ole helppo murtaa. Kun leikkauskokoinen pieni työkappale sammutetaan, sydän on helppo karkaista ja martensiitin muodostuminen sydämeen ja pintaan tapahtuu lähes samaan aikaan, joten kudosjännitys on pieni ja sitä ei ole helppo karkaista. sammua. Poikkileikkauksen koko on liian suuria osia, varsinkin alhaisen karkenevuuden teräksen valmistuksessa, karkaisu ei vain sydän voi kovettua, mutta edes pinta ei myöskään voi saada martensiittia, sisäinen jännitys on pääasiassa lämpöjännitystä, ei ole helppoa ilmaantua sammutushalkeamia. Siksi jokaiselle teräsosalle tietyssä karkaisuväliaineessa on kriittinen halkaisija, toisin sanoen osien kriittisessä halkaisijassa on suurempi halkeamistaipumus. Halkeamisvaaran suuruus voi vaihdella teräksen kemiallisesta koostumuksesta, kuumennuslämpötilasta ja käytetystä menetelmästä riippuen. Terävä kulma, kulmakulma ja muut osien geometriset muototekijät saavat työkappaleen paikallisen jäähdytysnopeuden muuttumaan jyrkästi, lisäävät karkaisun jäännösjännitystä ja lisäävät siten karkaisun halkeilutaipumusta. Osan poikkileikkauksen epätasaisuuden lisääntyminen, sammumistaipumus lisääntyy myös, ohut osa tapahtuu ensin sammutusmartensiitin muunnoksessa, sitten kun paksu osa martensiitin muunnosta, tilavuuden laajeneminen, niin että ohut osa vetojännitys, jännitys keskittyminen risteyksessä ohut paksuus, joten usein näyttävät sammuttava crack.

46. ​​Miten prosessitekijät vaikuttavat halkeamien sammumiseen?

Prosessitekijät (pääasiassa sammutuslämmityslämpötila, pitoaika, jäähdytystila jne.) vaikuttavat suuresti sammutushalkeilutaipumukseen. Lämpökäsittely sisältää kuumennus-, pito- ja jäähdytysprosessin. Lämpökäsittelyn (sammuttamisen) aikana ei vain voi syntyä halkeamia, vaan niitä voi myös muodostua kuumentamisen aikana, jos niitä ei lämmitetä kunnolla.

47. Mitä halkeamia voi aiheuttaa väärä lämmitys?

Liiallisesta kuumennusnopeudesta, pinnan hiiltymisestä tai hiilenpoistosta aiheutuvat halkeamat, ylikuumenemisen tai ylipolton aiheuttamat halkeamat, vedyn aiheuttamat halkeamat, jotka aiheutuvat kuumentamisesta vetyä sisältävässä ilmakehässä.

48. Miksi liiallinen kuumennusnopeus aiheuttaa halkeamia?

Joidenkin materiaalien erilaisesta kiteytysprosessista johtuen valuprosessissa on pakko muodostaa ei-metallisia sulkeumia, joilla on epätasainen koostumus, epätasainen rakenne ja valumateriaaleja. Kuten kova ja hauras karbidifaasi valetussa runsasmangaanipitoisessa teräksessä, koostumuksen erottuminen ja huokoisuus valetussa runsasseosteisessa teräksessä ja muut viat, kun suurta työkappaletta kuumennetaan nopeasti, voi muodostua suurempi jännitys, jolloin syntyy halkeamia.

49. Miksi pintahiiletys tai hiilenpoisto aiheuttaa halkeamia?

Kun seosteräsosia kuumennetaan suojaavassa uunissa (tai säädellyn ilmakehän uunissa) hiilivety kaasulähteenä virheellisen toiminnan tai hallinnan vuoksi, hiilipotentiaali uunissa kasvaa, jolloin kuumennetun työkappaleen pintahiilipitoisuus kasvaa. ylittää työkappaleen alkuperäisen hiilipitoisuuden. Seuraavan lämpökäsittelyn aikana käyttäjä sammuttaa teräksen edelleen alkuperäisten prosessispesifikaatioiden mukaisesti, mikä johtaa halkeamien karkaisuun.

Kun runsasmangaaniteräksen valu käsitellään lämpökäsittelyllä, jos pintakerros on hiilenpoisto ja demagnetoitu, työkappaleen pintaan tulee halkeamia. Kun niukkaseosteista työkaluterästä ja pikaterästä kuumennetaan lämpökäsittelyssä, voi myös syntyä halkeamia, jos pinta on hiilenpoisto.

50. Miksi ylikuumeneminen tai palaminen aiheuttaa halkeamia?

Nopea teräs, ruostumaton teräs työkappale, korkean sammutuslämpötilan vuoksi, kun lämmityslämpötila ei ole hallinnassa, on helppo aiheuttaa ylikuumenemista tai ylipalamista, mikä aiheuttaa lämpökäsittelyn halkeamia.

51. Millaisia ​​perliittejä on olemassa? Mitkä ovat niiden morfologiset ja toiminnalliset ominaisuudet?

Perliitin morfologia voidaan jakaa kahteen tyyppiin: hiutaleperliitti ja rakeinen perliitti.

Lamelliperliitti koostuu vuorotellen sementiitistä ja ferriitistä

(1) lamelliperliitin muodostuminen ensin austeniitin raerajalla saostumisen ytimessä sementiitin, ja kasvoi arkki ilmestyy molemmille puolille laihaa hiiliausteniitin, joka saa aikaan ferriittiä austeniitin rajapinnassa, ydintymistä sementiitin muodostumista lamelli ferriitti ja lähellä oleva hiilirikas austeniitti saivat aikaan sementiitin sekä austeniitin rajapinnan, ferriitin ytimen. Tällainen toistuva vuorottelu muodostaa lopulta perliitin, kun yllä oleva tapa perliitin vaakasuoraan kehitykseen samaan aikaan, hiutaleferriittirintama austeniittisementiitin edessä diffuusiossa edistää Broadbentia yhdessä pitkittäiskasvun kanssa, mikä johtaa perliitin muodostumiseen. perliittikenttä. Yhdessä austeniittirakeessa voi muodostua useita perliittidomeeneja.

(2) Lamelliväli Pearlite-lamellivälillä tarkoitetaan kahden vierekkäisen sementtimäisen kerroksen keskimääräistä etäisyyttä perliitissä, jonka koko riippuu pääasiassa siirtymälämpötilasta (alijäähdytys). Mitä alhaisempi siirtymälämpötila, sitä pienempi on lamellitila, sitä hienompi on perliittirakenne ja mitä suurempi on sementiitin diffuusioaste. B pallomaisen perliitin muodostuminen on myös sementiitin ja ferriitin vuorottelevan saostumisen prosessi, mm. , sementiitin saostuminen ei ole austeniittisen rae-liukoisen karbidin tulipalossa, jossa on runsaasti hiiltä OuDeFei spontaanissa ytimessä, mikä johtuu likimääräisen johdonmukaisen kasvusta, lopulta ferriittisestä matriisista, joka jakautuu tasaisesti rakeiseen (pallomainen sementiitti pallomainen perliitti, jonka uskotaan olevan pienempi austenitointilämpötila on edullinen rakeisen perliitin muodostumiselle.C-perliitin mekaaniset ominaisuudet ja hiutaleperliitin lujuus ja kovuus kasvavat lamellitilan pienentyessä.Rakeisella perliitillä on pienempi lujuus ja kovuus, parempi plastisuus ja sitkeys.

52. Mitä toimenpiteitä voidaan tehdä teräksen hienon austeniittiraekoon saamiseksi lämmityksen aikana?

V: Lämmityslämpötila ja pitoaika: Mitä korkeampi lämpötila ja pidempi pitoaika, sitä nopeammin ja suurempia austeniittirakeet kasvavat. Austeniittirakeiden kasvunopeus kasvaa eksponentiaalisesti lämpötilan noustessa. Korkeassa lämpötilassa pitoajan vaikutus jyvien kasvuun on suurempi alhaisessa lämpötilassa.

B: Lämmitysnopeus: Mitä suurempi kuumennusnopeus ja korkeampi tulikuumennus, sitä korkeampi on austeniitin muodostumisen todellinen lämpötila, koska ydintymisnopeuden ja kasvunopeuden suhde kasvaa. Siten voidaan saada pieniä alkurakeita. Tämä osoittaa myös, että nopea kuumennus voi tuottaa hienoja austeniittirakeita.

C: Teräksen kemiallinen koostumus: Austeniittirakeet pyrkivät kasvamaan ja karkeutumaan teräksen hiilipitoisuuden kasvaessa, mutta eivät tarpeeksi muodostamaan liukenematonta karbidia. Siten eutektoidinen hiiliteräs on herkempi ylikuumenemiselle kuin hypereutektoidinen hiiliteräs.

D: Teräksen alkuperäinen rakenne: yleensä mitä hienompi alkuperäinen rakenne on tai epätasapainoinen rakenne on, sitä suurempi karbidin hajoamisaste on, sitä pienempi austeniitin alkurae saadaan, mutta teräksen rakeiden kasvutaipumus kasvaa, ja ylikuumenemisherkkyys kasvaa. Siksi ei sovi käyttää liian korkeaa lämmityslämpötilaa ja liian pitkää pitoaikaa erittäin hienon alkuperäisen rakenteen omaavalle teräkselle.

53. Miten ensimmäisen ja toisen luokan luonnehauraus ilmenee? Miten pääset eroon luonteen hauraudesta?

Luokan I karkaushauraus (karkaistu martensiitin hauraus): Hiiliteräs karkaisee lämpötila-alueella 200–400 °C, iskusitkeys laskee huoneenlämpötilassa, mikä johtaa haurauteen, eli luokan I karkaushaurautta tai karkaistua martensiittihaurautta. Seosterästen haurautta esiintyy hieman korkeammalla lämpötila-alueella, noin 250-450 astetta.

Jos ensimmäisen tyyppinen karkaisuhauraus ilmenee osan karkaisun jälkeen, se on lämmitettävä uudelleen ja sammutettava sen poistamiseksi.

Toinen karkaisuhauraustyyppi (martensiitin korkean lämpötilan karkaisuhauraus tai palautuva karkaisuhauraus): Joidenkin seosterästen iskusitkeys heikkenee, kun ne jäähdytetään hitaasti karkaisun jälkeen lämpötila-alueella 450–650 astetta. Jos tuloksena oleva hauras teräs kuumennetaan uudelleen ennalta määrättyyn karkaisulämpötilaan (hieman haurautta aiheuttavan lämpötila-alueen yläpuolelle) ja jäähdytetään sitten nopeasti huoneenlämpötilaan, hauraus katoaa. Tästä syystä tunnetaan myös nimellä palautuva temperhauraus.

54. Mikä on teräksen karkaistuvuus? Mitkä tekijät vaikuttavat kovettuvuuteen?

V: Teräksen kykyä saada martensiittia karkaisussa, eli syvyyttä, jossa teräs karkaistaan, kutsutaan karkaisuksi. Teräksen karkenevuus riippuu sen kriittisestä jäähtymisnopeudesta. Mitä oikeampi C-käyrä on, sitä pienempi on kriittinen jäähdytysnopeus ja sitä suurempi karkaisu.

B: 1. Hiilipitoisuuden vaikutus: Austeniitin hiilipitoisuuden kasvaessa stabiilius kasvaa, jolloin C-käyrä siirtyy oikealle.

2. Seosalkuaineiden vaikutus: seosaineet (paitsi Co) voivat parantaa teräksen karkenevuutta.

3. Austenitisoimislämpötilan ja pitoajan vaikutus: mitä korkeampi austenitointilämpötila, sitä pidempi pitoaika, sitä täydellisempi karbidin liukeneminen, mitä suurempi austeniittiset rakeet, sitä pienempi kokonaisraja-ala ja sitä pienempi ydintyminen, mikä viivästyttää perliittimuunnos C-käyrän siirtymällä oikealle. Sanalla sanoen mitä nopeampi kuumennusnopeus, sitä lyhyempi pitoaika, mitä pienempi austeniitin rae, sitä heterogeenisempi koostumus ja mitä enemmän liukenematonta toista faasia, sitä nopeampi on isoterminen muunnosnopeus, jolloin C-käyrä siirtyy vasemmalle .

55. Austeniitin rakeiden kasvua tulee hallita lämpökäsittelyn aikana. Austeniittiraekasvuun vaikuttavat tekijät ja toimenpiteet austeniitin raekasvun hillitsemiseksi tulee analysoida.

Lämmityslämpötila ja pitoaika: Mitä korkeampi lämmityslämpötila, sitä pidempi pitoaika ja mitä suurempia austeniitin rakeita ovat, sitä tärkeämpi lämmityslämpötila on.

Kuumennusnopeus: mitä suurempi kuumennusnopeus on, sitä suurempi tulikuumennus on, sitä suurempi on ytimen muodostumisnopeuden ja kasvunopeuden suhde rakeiden jalostukseen ja sitä suurempi on austeniitin todellinen raekoko. Teräksen kemiallinen koostumus:

1. Hiiliteräs – eutektoidinen teräs on helpompi ylikuumentua kuin hypereutektoidinen teräs;

2. Seosteräs — Hiili- ja typpipitoisia yhdisteitä, kuten Ti, V, Vr, Nb, W, Mo, Cr jne. lisätään teräkseen muodostamaan alkuaineita, jotka estävät voimakkaasti austeniitin raerajojen kulkeutumista ja tekevät rakeista puhdistettu. Al:lla deoksidoitu teräs on hienojakoista, kun taas Si:llä deoksidoitu teräs on karkearakeista.

Alkuperäinen rakenne – Mitä hienompi alkuperäinen rakenne tai epätasapainoinen rakenne, sitä suurempi on teräksen raekokotaipumus ja sitä helpompaa raekarkeneminen.

56. Kuinka moneen valurautatyyppiin yleensä jaetaan?

Näiden valuraudan hiilen muodot ja niiden vaikutukset valuraudan ominaisuuksiin on ilmoitettu vastaavasti.

Harmaa valurauta: korkea puristuslujuus, erinomainen kulutuskestävyys ja tärinänvaimennus, alhainen loviherkkyys.

Pallorauta: sekä harmaata valurautaa että keskihiilistä terästä vetolujuus, taivutusväsymislujuus sekä hyvä muoto ja sitkeys.

Tempervaluraudan grafiitti on flokkuloivaa ja sillä on vähän leikkaavaa vaikutusta matriisiin, joten sen lujuus, plastisuus ja sitkeys ovat korkeammat kuin harmaavalurauta, erityisesti perliittitaottava rauta voi olla verrattavissa valuteräkseen, mutta sitä ei voi takoa.

Vermikulaarinen valurauta: Vermicular-valuraudan vetolujuus, plastisuus ja väsymislujuus ovat parempia kuin harmaavalurauta, ja pallografiittivalurauta on lähellä ferriittimatriisia. Lisäksi sen lämmönjohtavuus, valu, työstettävyys ovat parempia kuin pallografiittivalurauta ja harmaavalurauta vastaavat.

Anna esimerkkejä ja selitä lyhyesti, mitä tehokkaita lämpökäsittelytekniikoita voidaan käyttää muotin käyttöiän pidentämiseen. Anna enemmän kuin viisi esimerkkiä.

GCr15-terästarkkuuslaakerin tunnettu käsittelyreitti on seuraava:

Tyhjennys – taonta – hienokäsittely – koneistus – karkaisu – kylmäkäsittely – stabilointikäsittely. Lämpökäsittelyprosessi sisältää:

Erittäin hieno lämpökäsittelyprosessi on 1050 ℃ × 20 ~ 30 min korkean lämpötilan lämmitys, 250 ~ 350 ℃ × 2 h suolakylpy isoterminen, 690 ~ 720 ℃ × 3 h uunijäähdytyksellä 500 ℃ ilmajäähdytykseen.

Sammutus: kuumennus 835 ~ 850 ℃ × 45 ~ 60 min suojaavassa ilmakehässä, jäähdytys öljyssä 150 ~ 170 ℃ 5 ~ 10 min, sitten jäähdytys öljyssä 30 ~ 60 ℃.

Kylmäkäsittely: kylmäkäsittely -40 - -70 ℃ × 1 ~ 1.5 tuntia puhdistuksen jälkeen

Stabilointilämpökäsittely: 140 ~ 180 ℃ × 4 ~ 12 h karkean hionnan jälkeen; Hienon hionnan jälkeen 120 ~ 160 ℃ × 6 ~ 24 h.

57. Miksi koneen vaihteiston materiaali on yleensä 45 terästä, kun taas autojen vaihteiston materiaali on 20CrMnTi jne. Ole hyvä ja muotoile prosessin reitti ja lämpökäsittelyprosessin käyttöönoton tarkoitus.

(1) Työstökoneiden hammaspyörät toimivat sujuvasti ilman voimakasta iskua, kuorma ei ole suuri, nopeus on keskimääräinen, vaihteiston sydämen lujuus- ja sitkeysvaatimukset eivät ole korkeat, valitse yleensä 40 tai 45 teräksen valmistus. Auton ja traktorin vaihteiston toimintakunnossa kuin huonossa koneen vaihteistossa, enemmän rasitusta, ylikuormitusta ja törmäyksiä usein, kun käynnistys, jarrutus ja nopeus kulutuskestävyyden suhteen, taivutusväsymislujuus, kosketusväsymislujuus, ytimen lujuus ja sitkeys suorituskykyvaatimukset ovat suhteellisen korkeat, Keskipitkän hiiliteräksen tai hiilen matalaseoksessa korkeataajuisella induktiokuumennuspinnan karkaisulla ei voida taata suorituskykyä.

(2) Työstökoneiden vaihteiden käsittelyprosessi: tyhjennys — taonta — normalisointi — karkaisu — puoliviimeistely — korkeataajuinen induktiokuumennuspinnan karkaisu + matalalämpötilakarkaisu — hienohionta — valmiit tuotteet. Normalisointi voi homogenoida rakenteen, poistaa taontajännityksen ja säätää kovuutta työstettävyyden parantamiseksi. Karkaisu- ja karkaisukäsittely voi tehdä vaihteistosta paremmat kokonaisvaltaiset mekaaniset ominaisuudet, parantaa hampaiden ytimen lujuutta ja sitkeyttä, tehdä vaihteesta kestämään suurempaa taivutusjännitystä ja iskukuormitusta ja vähentää sammutuksen muodonmuutoksia. Korkeataajuinen induktiolämmityspinnan karkaisu voi parantaa vaihteiston pinnan kovuutta ja kulutuskestävyyttä, parantaa hampaan pinnan kosketusväsymystä; Matalan lämpötilan karkaisu eliminoi sammutusjännityksen vähentämättä pinnan kovuutta. Estä hiontahalkeamat ja paranna vaihteiden iskunkestävyyttä.

Auton vaihteiston työstöteknologian reitti: aihio – taonta – normalisointi – koneistus – hiiletys, karkaisu + matalalämpötilakarkaisu – haalari – hionta – valmis tuote. Normalisointikäsittely voi tehdä rakenteesta tasaisen ja säätää kovuutta työstettävyyden parantamiseksi. Hiiletys parantaa hampaan pinnan hiilen massaosuutta (0.8-1.05 %); Karkaisu voi parantaa hampaan pinnan kovuutta ja saavuttaa tietyn syvyyden kovettunutta kerrosta (2.8-1.3 mm), parantaa hampaan pinnan kulutuskestävyyttä ja kosketusväsymislujuutta; Matalan lämpötilan karkaisun tehtävänä on poistaa karkaisujännitys, estää hiontahalkeamia ja parantaa iskunkestävyyttä. Shot-pening-käsittely voi parantaa hampaan pinnan kovuutta noin 1-3 HRC:llä, lisätä pinnan jäännöspuristusjännitystä ja siten parantaa kosketusväsymislujuutta.

58. Luonnehaurauden tyypit ja ratkaisut

Karkaisun hauraus: ilmiö, jossa karkaisun teräksen iskusitkeys ja hauraus pienenevät ja kasvavat selvästi karkaisulämpötilan noustessa tietyllä karkaisulämpötila-alueella. Luokkia on kaksi, ensimmäinen ja toinen.

Tyyppi I: karkaistun teräksen palautumaton karkaisuhaurastuminen karkaisun aikana 250-400; Tyyppi 2:450-650 käännettävissä.

Menetelmät: Ensimmäistä tuotantotyyppiä ei voida poistaa, voit lisätä SI:n, saada hauraan siirtymälämpötilan nousemaan yli 300:een ja sitten temperoida 250 °C:ssa; Toinen tyyppi: hauraassa lämpötilassa lyhytaikainen karkaisu, nopeaa jäähdytystä ei tapahdu, hidas jäähdytys. Uudelleenkuumennus lyhyt – aikalämpötila hauraassa lämpötilassa, nopea jäähdytys voidaan eliminoida.

59. Kylmämuottiteräksen mikroohennuslämpökäsittelyn tarkoitus?Cr12MoV-teräksen syklinen superhienokäsittely?

Tavoite: Mikrojalostuslämpökäsittely sisältää teräsmatriisin jalostuksen ja karbidin jalostuksen. Mikrorakenteen jalostus voi parantaa teräksen lujuutta ja sitkeyttä, ja kovametallijalostus voi parantaa teräksen lujuutta, sitkeyttä ja kulutuskestävyyttä.

Prosessi: 1150 lämmityskarkaisu +650 karkaisu +1000 lämmitysöljysammutus +650 lämmitysöljykarkaisu +1030 lämmitysöljysammutus 170 isoterminen 30 min ilmajäähdytys +170 karkaisu.

Kuinka monta martensiittityyppiä on yleisiä karkaisuissa teräksissä? Rakenne? Suorituskykyominaisuudet? Muodostuvat olosuhteet?

Säleet ja läpät. Säleen alusrakenne on dislokaatio, jolla on korkea lujuus ja kovuus, hyvä plastisuus ja sitkeys. Vähähiilisen teräksen muodostusolosuhteet, yli 200 ℃ lämpötila. Lamellit, joiden hiilipitoisuus on keski- ja korkea alle 200 ℃, ovat kaksoiskiteitä, joilla on korkea kovuus ja hauraus.

Jaa tämä artikkeli alustallesi:

virhe:

Pyydä tarjous